CATii 提供的基礎形式有：圓形樁、矩形樁、壁樁、連續壁、H 型鋼樁。承載力分析時，「矩形樁」計入四邊之摩擦力；「壁樁」僅計壁面之摩擦力，不計入兩端之摩擦力；「連續壁」類似壁樁，但開挖面以上只計壁面單側摩擦力；「H 型鋼樁」計算沿腹板及沿型鋼最外圍潛在破壞面之摩擦力，並取保守值。

樁身/土壤黏滯係數 α 與土壤之不排水剪力強度及基樁施工方式有關。一般而言，α 值常介於 0.25 ~ 1.0 之間，且隨黏土之不排水剪力強度增加而減小。
分析時可自行決定 α 值，或設定以 Stas & Kulhawy (1984) 公式自動計算 α 值： $$\mathrm{α=0.21+0.26\frac{P_a}{S_u}}\le1$$ 上式中，P_a 代表大氣壓力，S_u 為不排水剪力強度，亦可適用於排水地層中的有效黏滯力 c'。

倘基樁因施工因素造成樁底承載力無法完全發揮 (如：樁底沉泥無法清除)，可視有效樁底面積減少，在 CATii 中將樁底面積折減係數 α_b 設為小於 1 的數值可模擬此效果。

基礎開挖致使開挖面下方地層解壓，造成樁頂有效應力降低，此時可將 σ_ve'/σ_v' 設定為小於 1，倘不考慮有效應力降低則將 σ_ve'/σ_v' 設為 1。
註：σ_v' 為未解壓前之樁頂有效應力，σ_ve' 為開挖解壓後之樁頂有效應力。

排水地層同時含有 c' (c' ≠ 0) 及 ϕ' 時，以靜力學分析可選擇計算摩擦力 f_s 與底承力 q_b 之方式。

靜力學分析時僅考慮 ϕ' (規範建議選項)：

靜力學分析時 c' 及 ϕ' 皆考慮：